【钻杆钻具12CrNi2无缝钢管首钢集团】-匠心品质[宏钜天成]

11、DIN 2394-2-1994精密焊接钢管 交货技术条件 12、DIN 2395-1-1994矩形或方形断面精密焊接钢管 尺寸 13、DIN 2395-2-1994矩形或方形断面精密焊接钢管 交货技术条件 14、DIN 2395-3-1981矩形或方形断面精密电焊钢管 汽车制造用钢管交货技术条件 15、DIN 2413-2-1993钢管抗内压力的壁厚计算 16、DIN 2445 Bbi-2000动态载荷无缝钢管、直管的计算原理 17、DIN 2448-1981无缝钢管的尺寸、单位、长度、质量 18、DIN 2470-1-1987允许工作压力在16bar以下的钢管气体管道、管道零件的要求 19、DIN 2470-2-1987允许工作压力在16bar以上的钢管气体管道、管道零件的要求 20、DIN 2916-1975无缝和焊接钢管的弯曲半径、设计图纸

高压锅炉管等承压用管 20G＃无缝管、15CrMoG＃无缝管、12Cr1MoVG无缝钢管、10Cr9Mo1VNbN无缝钢管、T/P11无缝钢管、T/P12无缝钢管、T/P22无缝钢管、T/P23无缝钢管、 T/P5无缝钢管、T/P9无缝钢管、T/P91无缝钢管、T/P92无缝钢管、10MoWVNb无缝钢管、P265GH无缝钢管、P355N无缝钢管、13CrMo4-5无缝钢管、10CrMo9-10无缝钢管、37Mn＃无缝管、34Mn2V＃无缝管、30CrMo＃无缝管 轴承用管 GCr15＃无缝管、100Cr6无缝钢管、52100＃无缝管、SUJ2无缝钢管、GCr15SiMn无缝钢管、100CrMnSi6-4无缝钢管、GCr18Mo无缝钢管、100CrMo7、G20CrNi2Mo＃无缝管、8620H无缝钢管、ASTM无缝钢管、A485-1无缝钢管

执行标准 　　q345b无缝钢管 GB17396-1998 27SiMn 　　化学成分编辑 　　C≤0.18，Mn ≤1.70，Si≤0.50，P≤0.030，S≤0.025，Al≥0.015； 　　重量计算公式编辑 　　重量计算公式：4＊壁厚＊(边长-壁厚)＊0.00785 　　q345b无缝钢管重量计算公式：(周长/3.14-壁厚)＊壁厚＊0.02466 　　规格现货： 规格 规格 规格 规格 22＊2.5 89＊6 133＊7 245＊12 25＊2.5 89＊6 133＊7 273＊8 25＊4.5 89＊6.5 133＊8 273＊10 32＊3 89＊7 133＊9 273＊10 42＊4 89＊7 133＊10 273＊12 45＊3 89＊8 133＊10 273＊14 45＊4 89＊10 140＊6 299＊8 50＊4 89＊12 140＊8 299＊10 50＊5 89＊13 146＊8 299＊12 51＊4.5 95＊4 159＊6 299＊16 57＊3.5 95＊5 159＊10 325＊8.5 57＊4 95＊5.5 159＊12 325＊12 57＊5 95＊8 168＊6 325＊14 60＊3 102＊5.5 168＊7 325＊16 60＊3.2 102＊6 168＊8 351＊9 60＊5 102＊7 168＊8 351＊10 63.5＊5 102＊14 168＊10 351＊14 65＊4 102＊16 168＊12 351＊14 67＊5.5 108＊4 180＊6 351＊16 68＊3 108＊5 180＊8 356＊8 70＊5 108＊7 180＊8 377＊14 70＊7 108＊8 180＊10 402＊9 73＊3.5 108＊13 180＊12 402＊10 73＊5 114＊4 180＊16 402＊12 73＊6.5 114＊5 194＊6 402＊14 76＊3 114＊5.5 194＊8 402＊16 76＊3.5 114＊6 194＊8 426＊12 76＊4 114＊6 194＊10 426＊14 76＊4 114＊6.5 194＊12 426＊16 76＊5 114＊7 203＊10 426＊18 76＊6 114＊7 203＊12 426＊20 83＊6 114＊8 219＊6 83＊8 114＊10 219＊8 530＊10 89＊4 114＊16 219＊10 530＊14 89＊4.5 121＊5 219＊12 530＊16 89＊4.5 121＊6 219＊12 530＊18 89＊5 121＊6 219＊14 560＊14 89＊5 121＊7 219＊16 560＊18 89＊5 121＊12 245＊8 560＊20 89＊5.5 133＊6 245＊10 610＊

1.大块状和粗网状碳化物增加了表面的脆性，降低了基体的强度，尤其是沿晶界处的强度低、韧性差，碳化物的热导率只为残余奥氏体的一半，故散热性更差，增加了磨削裂纹的倾向。一般而言，磨削裂纹易于沿晶界扩张，因此呈龟裂状。 　　2.渗碳零件热处理后的磨削过程中，零件的表面会因此产生大量的热量，使表面温度升高，残留的奥氏体组织转变为马氏体组织，比容增大，故增加了表面层的拉应力而导致零件的开裂。另外残余奥氏体的导热性比马氏体差，过多的残余无缝钢管奥氏体使磨削热量的散热减慢，故造成表层升温速度加快，热应力增大，促使开裂倾向的加剧。 　　3.淬火后获得粗针状的马氏体组织的内应力大，而且强度低，马氏体组织内的显微裂纹也可能成为磨削裂纹源，故提高了磨削裂纹的倾向。晶粒粗大的马氏体必伴随着大量的残余奥氏体，因此更易于产生磨削裂纹。